多相球墨鑄鐵磨球的典型鑄造缺陷
多相球墨鑄鐵磨球是機電維修配件廠研製的項目產品,是原低合金磨球的升級換代產品。 機電修理廠年產此類磨球近萬噸。 在實際生產中,由於存在不同類型的缺陷,磨球是在實際工況下使用的,往往存在不磨損、不圓度等問題,影響磨球的使用。 對於質量的不利因素,要對各種缺陷進行一一分析,制定相應的預防方法,指導生產實踐。
常見缺陷和特點
球化不良和球化下降
球化不良是指球化處理不符合球化水平要求。 球化下降是指鑄造後期磨球中球化元素的殘留量過少,導致球化失敗。 兩者俱有相同的缺陷特徵。
宏觀特徵:鑄件斷口呈銀灰色,其上分佈有黑芝麻斑點。 數字大、直徑大表示嚴重程度。 都是深灰色的粗粒,表明根本沒有球化。
金相組織:大量厚片狀石墨集中分佈。 數量越多,面積比越大,說明程度嚴重,未球化的為鱗片狀石墨。
產生原因:生鐵水含硫量高,氧化嚴重的爐料含有過多的去球化元素; 處理後鐵水中的殘餘鎂和稀土含量過低。 鐵水中溶解氧高是球化不良的重要原因。
選用低硫焦炭和低硫金屬爐料,必要時脫硫,廢鋼除鏽,必要時增加球化劑中稀土元素的用量,嚴格控制球化過程。
2.2 縮孔和縮孔率
特點及成因: 鐵水溫度下降一次收縮就會發生收縮。 如果大氣壓力使表面的固體薄層下沉,就會出現表面凹陷和局部熱接縫凹陷。 否則,鐵水中的氣體會沉澱到頂殼中,聚集在氣孔內壁光滑的暗色縮孔中,有時與外界相通,形成明亮的空腔。 縮孔,內表面雖光滑,但已被氧化。 球墨鑄鐵的共晶凝固時間比灰鑄鐵長,凝固成粥狀。 凝固的殼較弱。 第二次膨脹時,殼在石墨化膨脹力的作用下膨脹,使內壓鬆弛。 因此,在第二次收縮過程中,最後凝固的熱接頭內部壓力低於大氣壓,被枝晶隔開的小熔池成為真空區。 完全凝固後,變成佈滿枝晶的粗孔。 即收縮缺陷。 肉眼可見的稱為宏觀收縮。 它發生在早期,當熱接頭區域的殘留鐵水開始大量凝固時。 它包括殘餘鐵水的一次收縮和二次收縮,所以尺寸稍大,內壁佈滿枝晶,呈灰暗色。 鬆散的洞或黑點,如蒼蠅腳。 在顯微鏡下可見的稱為顯微收縮。 它是在二次收縮結束時產生的。 共晶組或其組內的鐵水不能在負壓下進料。 它是由凝固和收縮形成的,這在厚截面中很常見。
2.3 皮下氣孔
形態特徵:鑄件表面內壁2-3mm均勻或蜂窩狀分佈的球形、橢圓形或針孔狀光滑孔,直徑0.5-3mm,經熱處理和拋丸、曝光或機械加工後可見,小還有更多。
形成原因:含鎂鐵液表面張力大,易形成氧化膜,阻礙沉澱氣體和侵入氣體的排出,滯留在皮下形成。 成膜溫度隨著殘留鎂量的增加而升高,其阻礙作用加強。 薄壁(7-20mm)零件冷卻快,成膜早,容易形成這種缺陷。 氣源主要是鐵水在冷卻過程中析出的鎂蒸氣,在充填過程中鐵水捲起。 鐵水中的鎂與型砂中的水分發生反應。 鎂作為催化劑促進碳與型砂水分之間的反應。 鎂使活性增加的鐵與水分發生反應。 水、鎂和碳化物反應產生乙炔分解可能產生氫氣。 此外,濕生鏽的爐料、濕矽鐵和中間合金、沖天爐高溫鼓風都能帶入氫氣。 少量Al(0.02%-0.03%)可顯著增加皮下毛孔。 中錳球鐵含有較多的氮。 砂芯樹脂結合劑中含有較多的氮,上述因素都會促進這種缺陷的形成。 球墨鑄鐵的糊狀凝固特性使氣體通道更早被堵塞,也促進了其形成。
2.4 應力變形與裂紋
形成原因及形態特徵:鑄件在冷卻過程中,收縮應力、熱應力和相變應力的代數和,即鑄造應力超過型材金屬的抗斷裂能力,進而形成裂紋。 在高溫(1150-1000℃)下形成熱裂紋,呈深褐色不均勻斷口。 冷裂紋出現在600℃以下的彈性範圍內,斷口呈淡褐色光滑直條。 當鑄造應力超過 600°C 以上的屈服極限時,就會發生塑性變形。 當球墨鑄鐵成分正常時,不易開裂。
影響因素:增加白口傾向的因素,如碳矽含量低、碳化物形成元素增多、孵化不足、冷卻過度等,都會增加鑄件應力和冷裂傾向。 磷增加冷裂傾向,P>0.25也會引起熱裂。 鑄件壁厚變化大,形狀複雜,易發生變形和裂紋。
2.5 夾渣
形態特徵:分佈於鑄件上表面、型芯下方和鑄件死角處。 破碎面出現不同深度的深黑色和亞光包裹體,間斷分佈。 金相觀察可呈條狀和塊狀夾雜物,相鄰石墨呈片狀或球狀。 磁粉探傷時,磁痕呈條狀分佈,條帶粗密,說明夾渣嚴重。 電子探針分析表明,爐渣中含有Mg、Si、O、S、C、A1等,由矽酸鎂、氧硫化合物、鎂尖晶石等組成。
形成過程:鎂和稀土在球化過程中與鐵水中的氧和硫反應形成爐渣。 當鐵水溫度低時,稀渣劑效果不好,渣上浮不充分或渣未清除殘留在鐵水中,此為初渣。 鐵水在輸送、澆注、澆注、充填和軋製時,氧化膜被破壞並被拉入模具內,漂浮在模具內,吸附硫化物並聚集在上表面或死角處,即為二次渣. 一般以次生渣為主。
3. 預防措施
3.1 球化率下降的原因及預防措施
鐵水高硫低溫氧化球化處理後形成的硫化物和氧化渣未充分上浮,脫渣不充分,鐵水覆蓋不嚴。 空氣中的氧氣通過渣層或直接進入鐵水。 球化元素的有效氧化和活性氧的增加是球化度下降的重要原因。 爐渣中的硫還可以重新進入鐵水,消耗其中的球化元素。 鐵水在輸送、攪拌、傾倒過程中,鎂積累、漂浮、氧化,使有效殘留球化元素減少,球化度下降。 此外,妊娠期下降也會減少石墨球的數量,導致石墨形態的惡化。 上述造成球化不良的因素也加速了球化的下降。
應盡量降低原鐵水的硫、氧含量,並適當控制溫度。 可加入礦渣稀釋劑,使礦渣充分浮起,充分去除礦渣。 除渣後,加入草灰、冰晶石粉、石墨粉或其他覆蓋劑,以隔絕空氣。 加蓋或使用密封澆包,並使用氮氣或氬氣保護,可有效防止球化度下降。 應加快澆注速度,盡量減少卸貨、運輸和停留的時間。 使用釔基重稀土鎂球化劑可使衰變時間延長1.5-2倍,輕稀土鎂球化劑衰變時間略長於鎂球化劑。 如果需要,還可以適當增加球化劑的添加量。 石墨形態因孵化下降而惡化,可在補充後得到改善。
3.2 縮孔率影響因素及預防措施
低碳當量增加縮孔和氣孔的趨勢。 磷共晶削弱了凝固殼的強度,三元磷共晶降低了石墨化膨脹,所以高磷含量顯著增加了收縮趨勢。 鉬增加了碳化物的穩定性,特別是在高磷條件下,容易形成碳化磷共晶複合物,同時也增加了縮孔和收縮的傾向。 殘留鎂過高會增加縮孔和縮孔的趨勢,適量的殘留稀土可以降低縮孔,而過高則兩者都有增加的趨勢。 因此,應提高鐵水的碳當量,降低磷含量,在保證球化條件下盡量減少稀土鎂的殘留量,合理利用鉬。 提高模具的剛性,如高壓造型、蠟砂模、金屬型砂塗層可以減少收縮和收縮,同時提高鐵水的碳當量,適當降低澆注溫度,使用薄而寬內流道使其在第二次膨脹。 在凝固封口前,用石墨化膨脹來補償鐵水收縮和凝固收縮,可以消除收縮和氣孔。
3.3皮下氣孔的預防措施:澆注溫度不低於1300℃。 當殘餘鎂含量較高時,澆注溫度應相應提高; 在保證球化條件下,盡量減少殘留鎂含量,適當使用稀土; 採用開放式多流道澆注系統,使鐵水順利流入型腔,避免型腔內轉,控制型砂含水率≤4.5%s。 5%,與煤粉混合8%-15%可燃燒成CO,抑制水蒸氣與鎂反應生成H2(在模具表面噴錠油也能起到同樣的作用); 模具表面去除冰晶石粉末,在高溫下與水蒸氣反應形成HF氣體,保護鐵水不發生反應,控製鐵水鋁含量低。 嚴格控制爐料乾燥和減少鐵鏽,沖天爐除濕和送風,減少鐵水中的氣體,使用少或不含氮的樹脂砂等。
3.4 防止應力、變形和裂紋的措施:適當提高碳當量,降低磷含量,加強孕育,必要的鑄造工藝措施。
3.5 夾渣的影響因素及預防措施: 形成夾渣的重要原因是原鐵水含硫量高,氧化嚴重。 根本的預防措施是降低原鐵水的硫氧含量,提高溫度。 形成二次渣的主要原因是殘鎂量過高,使氧化膜形成溫度升高。 主要措施是在保證球化的條件下盡量減少殘留鎂含量(中小型零件不超過0.055%)。 加入適量稀土可降低成膜溫度; 球化處理時加入0.16%冰晶石,處理後表面再撒0.3%,用於稀釋爐渣,生成AlF1氣體和MgF3薄膜,減少二次氧化。 這種方法主要用於防止大件夾渣,澆注溫度不宜低於2℃,使澆注溫度高於成膜溫度,可防止二次夾渣。 澆注系統應設計成充填穩定,排渣冒口設置在易夾砂的位置。 安裝過濾器可以防止初渣進入型腔。
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