鋁合金外殼壓鑄工裝設計詳解
本文首先對鋁合金外殼的結構和壓鑄工藝進行了分析,利用UG軟件完成了鋁合金外殼壓鑄模具的設計。 實踐證明,設計的壓鑄件合理,所得鑄件表面光潔,產品質量符合要求。
鋁合金後殼壓鑄件結構及工藝分析
- 1.1 壓鑄結構 從圖1可以看出,後殼填料蓋澆注結構比較簡單,鑄件壁厚基本均勻,有兩個鑄孔,但由於鑄孔壁稍厚,熱容易出現斑點,壓鑄件整體壁厚比較均勻。 選擇壁厚時,應考慮多種因素:壓鑄結構、材料特性和設計的壓鑄工藝。 只有薄壁或均勻壁厚才能滿足所有方面。 要求。
- 1.2 鑄件外緣的最小壁厚。 良好的鑄件成形條件要求有一定的外緣壁厚。 邊壁厚度s與深度h的關係為s≥(1/4~1/3)hmm。 當 h<4.5mm 時,則 s≥1.5mm。
- 1.3壓鑄材料壓鑄材料為壓鑄鋁合金,牌號YZAlSi9Cu4,抗拉強度240MPa,布氏硬度85HBS,平均收縮率為0.6%。 所選合金具有良好的鑄造性能,特別適用於壓鑄。
- 1.4 澆鑄圓角半徑為了使金屬液流動更順暢,更容易排出氣體,結構設計為使用澆鑄圓角,用圓角代替結構的尖角也可以避免產生裂紋。 設計結構的圓角半徑取決於結構壁厚,範圍一般為0.5~1mm。
- 1.5拔模斜度的選擇應綜合考慮鑄件幾何形狀(深度、壁厚、型腔或型芯表面)、粗糙度、加工晶粒方向等多種因素進行選擇。綜合考慮以上因素,殼體脫模斜度的設計鑄件:外表面α=30',內表面β=1°。
壓鑄工藝參數設計
2.1壓鑄機的選擇在選擇壓鑄機時,首先要確定合模力。 鎖模力有兩個作用:一是用來平衡背壓,達到鎖緊分型面的目的; 二是防止熔融金屬飛濺,達到達到目標尺寸精度的目的。 設計的鑄件沒有局部膨脹力,因為這種模具沒有側抽芯(壓鑄沒有側孔和咬邊)。 因此,F lock ≥ KF main=1.25×1288.352=1610.44kN。 根據以上計算,得到鎖模力的值和鑄件的重量。 根據這兩個主要因素來選擇壓鑄機,最終選擇的機型為:臥式冷室壓鑄機(2500kN)——J1125型,主要參數:
- ①最大金屬澆注量———3.2Kg,
- ②模具厚度————250~650mm,
- ③動模座板行程————400mm,
- ④注射力—— —143~280kN。
2.2 壓鑄壓力 壓鑄壓力是壓鑄過程中的主要參數之一。 因此,掌握液態金屬的壓力變化具有重要意義。 壓鑄 並合理控制壓鑄過程各階段的壓力:
- ①獲得合格鑄件—— ——組織緻密,輪廓清晰;
- ②比注射壓力的初始計算——根據選定的注射力計算。 具體注射壓力還與模具型腔空間、鑄件壁厚、熔融金屬工藝等因素有關。 結合設計模具的具體參數和初始值,最終將該壓鑄模具的注射比壓力設定為90MPa。
2.3 壓鑄速度壓鑄速度的選擇有以下兩個方面:注射速度選擇和填充速度選擇。 兩種速度的選擇非常重要,直接決定了鑄件的內外質量和輪廓清晰度。 選擇灌裝速度時要考慮的因素:
- ①鑄件尺寸,
- ②鑄件結構的複雜性,
- ③鑄件選用的合金種類,
- ④注射壓力高低。
具體選擇:
- ①較容易充填的鑄件——壁厚簡單或內在質量要求較高的鑄件,選擇:低速、高比壓、大澆口;
- ②需要快速填充---複雜薄壁或表面質量要求較高的鑄件,選擇:高速、高比壓。 綜合考慮,根據該壓鑄件的具體特點——結構比較簡單,選擇中速,範圍為20~90m/s。
2.4 壓鑄時間決定了壓鑄時間,它由所需時間三部分組成:填充時間、保壓時間和壓鑄件在壓鑄模具中停留的時間。 幾個因素共同產生了這個結果:壓力、速度、溫度、熔融金屬特性,以及鑄造結構(主要是壁厚和體積)和模具結構(特別是澆注系統和排水系統)等因素。 填充時間大多在0.01~0.2s之間。 長度由鑄件的大小和結構的複雜程度決定:結構簡單、體積大的鑄件需要較長的充型時間; 結構更複雜、壁厚更小的鑄件需要的時間很短。 經實際測試,填充時間設定在0.2s左右,對於本文設計的中小型鋁合金壓鑄件來說是合理的。 保壓時間的作用是:注射沖頭有足夠的時間對未凝固的金屬施加壓力,使結晶過程在壓力下進行,增強了進料,成功地獲得了緻密的組織。 影響時間長短的因素:所選合金的熔點、結晶溫度範圍和鑄件壁厚。 熔點高、範圍大、壁厚大的鑄件需要的時間長,2~3s; 設定時間過短會出現收縮現象,但延長保溫時間無明顯影響。 1~2s為一般保持時間範圍。 本設計中鑄件的平均壁厚為 3 毫米。 考慮其結構和合金性能,選擇3s作為保溫時間。 2.5 壓鑄溫度 確保鑄件合格的主要工藝參數——金屬液的澆注溫度和模具的工作溫度。 影響它的因素有很多:鑄件的結構、壁厚、填充壓力、速度和合金類型。 需要綜合考慮以上參數,確保壓鑄溫度穩定在合理範圍內,提供良好的充型條件。 如果澆注溫度不在合理範圍內,產品質量就會下降甚至不合格:
①澆注溫度過高——會造成冷卻時收縮過大,製品容易產生裂紋,晶粒較大,力學性能差,甚至造成粘模,降低模具壽命;
②澆注溫度過低,造成冷障、表面花紋、澆注不足等缺陷。 為了獲得合格的鑄件,除了澆注溫度、壓力、壓鑄模溫、充型速度和鑄件選用的合金外,還應同時考慮。 壓鑄件由鋁矽合金製成。 根據其流動性和模具特性,選擇620℃作為壓鑄溫度。
後殼壓鑄壓鑄結構設計
3.1 分型面的確定 該零件結構簡單。 根據分型面選擇原則,應選擇最大的投影截面,如圖2所示。
3.2 澆注系統的設計澆注系統由四部分組成:
- ①直跑者
- ②水平轉輪
- ③內門,
- ④冷彈孔。
具體設計:
- ①整體式壓力室——壓力室與澆口套的連接方式;
- ②流道截面形狀——平梯形;
- ③內門——環形側門;
- ④側澆口—佈置在鑄件分型面上;
- ⑤ 一模四腔,具體結構見圖3。
3.3 溢流槽及排氣系統設計 溢流槽進行結構設計,綜合考慮各種因素選擇截面形狀為梯形(圖4)。 一個合理的結構具有以下功能:
- ①改善結晶器熱平衡——調整結晶器各處溫度,減少鑄件的流痕、冷障、澆注不充分、傳遞縮孔、縮孔、渦卷等;
- ② 排氣 腔內氣體隨排氣槽快速排出;
- ③冷臟金屬液的貯存——漆渣和氣體的混合物。
3.4 頂出系統的設計在壓鑄過程中,完成一個完整的成型週期後,需要打開模具取出壓鑄件,在壓鑄件的側面會發現包裹的壓鑄件沖頭,需要移除。 此任務需要額外的一種頂片機制來執行。 頂出系統在模具結構設計中佔有重要地位。 頂出系統由三個主要部分組成:
- ①彈出,
- ②復位
- ③引導。 本套模具採用兩種頂出機構,分別用於澆注和澆口頂出。 頂針直徑分別為6mm和8mm。
系統中設計限位裝置:
- ①限位塊,
- ②復位槓桿,提高機構復位精度,防止機構部件運動過程中行程超過極限。
3.5 成型件尺寸的計算
3.5.1 型腔和型芯尺寸:
3.5.2 計算中心距和位置尺寸: 式中:L——成型件中心距和位置的平均尺寸(mm); L——壓鑄中心距和位置的平均尺寸(mm)。
3.6 冷卻系統設計選用高效易控制的結晶器冷卻方式——水冷,以獲得優質鑄件和長結晶器壽命。 水冷的冷卻效果取決於在型腔內佈置的冷卻通道的佈置:
- ①最高溫度,
- ②熱量更集中,
- ③在模具下,
- ④操作者對面。 為了提高輸水軟管的安裝便利性,需要統一水道外徑的幾何尺寸。 其結構佈置如圖5所示。
3.7 壓鑄模具總裝圖製作後殼蓋壓鑄模具總裝圖(圖6)。 壓鑄模具由兩部分組成:定模和動模。 定模是靜止的,位於定模板上。 動模隨隨動板移動,位於隨動模固定板上。 通過動模相對於動模的運動來閉合和打開模具。
①合模:兩者閉合形成型腔,利用澆注系統在高壓下用熔融金屬填充型腔; ②開模:保壓後兩者分離,頂出機構完成將產品從型腔中頂出的任務。
本文使用UG軟件對後蓋零件進行建模,完成後蓋零件的工藝分析、壓鑄工藝參數和模具結構設計。 型腔受到以下因素的限制:製造、工藝和生產效率等,綜合考慮以上因素,確定為較為合理的單模四腔佈局。 實際生產表明,壓鑄比壓選擇90MPa,壓鑄速度選擇在20-90m/s範圍內,澆鑄時間0.2s,保壓時間3s,壓鑄溫度620℃,所得後殼悶蓋表面光滑,符合產品質量要求。
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